В.А. Тарасов, А.Л. Галиновский
6
и на ее поверхности. На данном рисунке можно проследить поэтапное
возникновение волновых флуктуаций при взаимодействии в некоторой
достаточно малой области поверхности и/или подповерхностном слое
мишени различных по мощности и типу волн упругой деформации.
При этом напряженно-деформированное состояние материала мишени
в месте появления волновых флуктуаций достигает критического зна-
чения. Безусловно, это приводит к изменению структуры материала,
в частности к локальному пластическому течению, оттеснению поверх-
ностных слоев на периферию области удара гидроструи, формированию
микро- и субмикротещин, а также к их развитию в течение времени
воздействия на преграду (мишень).
Очевидно, что исследование этих факторов должно завершиться
построением математических моделей и установлением взаимосвязей
между ними и другими технологическими параметрами гидроструйной
обработки.
В настоящее время отечественные и зарубежные ученые провели
достаточное количество исследований, в ходе которых установлен ряд
взаимосвязей между входными технологическими и выходными экс-
плуатационными параметрами, позволяющими оптимизировать суще-
ствующие гидроструйные технологии обработки материалов по раз-
личным критериям [7−9].
В качестве иллюстрации на рис. 4 представлена экспериментальная
зависимость глубины нарезаемой щели в материале от отношения мас-
сового расхода абразива
m
a
к массовому расходу воды
m
в
при разруше-
нии мрамора [7]. Данные зависимости подтверждены результатами
теоретических исследований, доказывающих наличие оптимальной
концентрации абразива по критерию максимальной производитель-
ности гидроабразивной обработки [8].
Зависимость, представленная на рис. 5, выявлена в результате ко-
нечно-элементного моделирования процесса взаимодействия высоко-
скоростной струи жидкости с алюминиевой преградой, демонстрирует
Рис. 4.
Зависимость глубины
h
нарезаемой щели от отношения массового
расхода абразива к массовому расходу воды
m
a
/
m
в
при разрушении мрамора
