Микроканальный щелевой теплообменник
7
Здесь
G
х
—расход холодного теплоносителя, кг/с;
''
'
x x x
t
t t
— пере-
пад температур между выходной
''
х
t
и входной
'
х
t
температурами хо-
лодного теплоносителя, K;
t —
средний температурный напор в тепло-
обменнике, K,
'
''
''
'
г
x
г
x
2
t t
t t
t
,
где
'
г
t
,
''
г
t
— температуры горячего теплоносителя на входе в тепло-
обменник и на выходе соответственно,
K;
р
C
— удельная теплоем-
кость воды, принималась равной 4185 Дж/(кг·K);
F
— площадь по-
верхности теплообмена холодного контура, м
2
.
Расчет коэффициента использования массы,
Вт/(м
3
·K)
:
х
,
m
Q k
m t
где
m
— масса теплообменного элемента или теплообменника.
Расчет коэффициента использования объема,
Вт/(м
3
·K):
х
,
V
t
Q k
V
где
V
— объем теплообменного элемента или теплообменника.
Как видно по данным таблицы, при всех режимах работы по ко-
эффициентам использования объема и массы предлагаемый теплооб-
менный элемент в 1,4–15,3 раза превосходит существующие теплооб-
менные элементы. Аналогичные коэффициенты для теплообменника в
целом в режиме вода — масло превышают показатели для существу-
ющих конструкций до 5,5 раза.
Корпус, коллекторы и присоединительные элементы разработан-
ного теплообменника изготовлены из стали, поэтому его массовые ха-
рактеристики ниже требований ГОСТа. В то же время переход на бо-
лее легкие металлы или пластики при изготовлении теплообменника
приведет к существенному повышению указанных характеристик.
Выводы
1.
На основе возможностей метода деформирующего резания
изготовлен теплообменный элемент щелевого типа в виде двусто-
ронне-оребренной трубы. Коэффициент компактности теплообмен-
ного элемента составил 905 м
2
/м
3
, а коэффициенты использования
объема и массы выше существующих в 1,4–15,3 раза.
2.
Разработана оригинальная конструкция щелевого компактного
теплообменника, в которой реализован принцип течения теплообмен-
