лось равным 2 K. Расчет каждого участка начинался с того, что за-
давались значения температур наружной и внутренней поверхностей
стенки трубки, которые в процессе расчета уточнялись. При совпаде-
нии расчетных и принятых значений температур с заданной точностью
участок испарителя считался рассчитанным, т.е. найдена поверхность
теплообмена участка. Суммирование поверхностей всех участков по-
зволяло определить расчетную поверхность теплообмена и сравнить
ее с располагаемой.
Расчет испарителя на режимах с давлением КТ ниже критического
заканчивался как при совпадении заданных и расчетных температур
участка, так и при совпадении паросодержаний
x
.
При давлении больше критического расчет теплообмена в трубах
испарителя проводился по зависимости
Nu
т
= 0
,
021
Re
0
,
8
т
Pr
0
,
4
т
(
Т
т
/
Т
ст
)
0
,
5
.
(1)
При расчете испарителя в области кипения применялись следую-
щие зависимости:
Nu
т
= 0
,
023[
Re
0
,
8
т
Pr
0
,
4
т
](1
+ 0
,
15
X
)
×
×
Т
т
Т
ст
[0
,
55(1
−
X
)]
/
(1
+0
,
9
X
)]
при
X < X
гр
;
Nu
т
= 0
,
063[
Re
0
,
8
т
Pr
0
,
4
т
](10
X
)
[1
,
59
−
(1
,
17
−
0
,
055
θ
ст
)2
при
X > X
гр
,
(2)
где
Х
гр
= 0
,
0796
θ
0
,
917
ст
;
Х
= (
d
вн
/
x
)(
dx/dz
)
;
θ
ст
=
C
р
(
T
ст
−
T
т
)
/
r
.
Расчет со стороны высокотемпературного газового потока, омыва-
ющего трубки испарителя с внешней стороны, велся по зависимости
Nu
г
= 0
,
021
Re
0
,
84
г
Pr
0
,
36
г
(
Pr
г
/
Pr
ст
)
0
,
25
.
Расчет испарителя проводили на девяти режимах, пять из которых
соответствовали давлению КТ больше критического, и для трех обла-
стей: I — область подогрева КТ (зависимость (1)); II — область кипения
КТ (зависимость (2)); III — область подогрева газифицированного КТ
(
зависимость (1)).
В работе [11] приведены результаты экспериментального определе-
ния интенсивности теплоотдачи от газового потока к трубкам подобно-
го аппарата (испарителя). Авторами этой работы были получены эмпи-
рические зависимости, например: для навивки девяти труб диаметром
27
мм с относительным шагом навивки
h
0
= 1
,
22
была определена
зависимость Nu
г
= 0
,
056
Re
0
,
727
г
,
а для навивки шести труб того же
диаметра и с тем же шагом — зависимость Nu
г
= 0
,
113
Re
0
,
695
г
.
Эти за-
висимости справедливы для диапазона чисел Re
= 10 000
. . .
14 0000
.
На рис. 2 приведены изменения температур наружной и внутрен-
ней стенок трубок, температуры топлива
Т
т
,
а также значения коэф-
фициентов теплопередачи
K
,
отнесенные к внутренней поверхности
224
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012