11 / 16
Оценка работоспособности высокоплотных взрывчатых веществ…
11
Рис. 3.
Зависимости КПД взрыва зарядов плотностью
3
0
1,50 г/см
от
относительной степени расширения ПВ:
1
—
1
0
1/ ,
v
1
0
;
e e
2
—
1
0
1/ ,
v
1
0
,
Q
e e e
1,14 МДж/кг;
Q
e
3
—
1
п.р
0
1/ ,
C
v v
1
0
п.р 1SТ
(
)
;
C
Q
e e e
e
п.р
1,14 МДж/кг;
C
е
4
—
1
п.р
0
1/ ,
C
v v
1
0
1SТ
п.р
(
)
;
C
Q
e e e
e
п.р
1,14 МДж/кг;
C
e
5
—
1
EXP
,
C
v v
1
1SТ 0
EXP
(
)
,
С
e
e
e
EXP
1,14 МДж/кг;
С
e
6
—
1
EXP
,
C
v v
1
1ST 0
EXP
(
)
,
С
e
e
e
EXP
0, 45 МДж/кг,
C
e
3
0,57 см /г;
С
C
EXP PD
v
v
7
—
0;
8
—
3
0,5 см /г;
9
—
3
0, 66 см /г
На рис. 3 показаны результаты расчета для зарядов плотностью
1,50 г/см
3
: сплошные линии получены с использованием УРС JWL
(кривые
1
–
6
), а штриховые построены с использованием формулы (1)
при различных значениях коволюма. При этом в отличие от анало-
гичных кривых на рис. 2 использовано значение
,
равное 1,28. При
построении кривых
2
–
5
приняты значения дополнительно «закачи-
ваемых» энергий
п.р
EXP
0, 2 1,14 МДж/кг.
C
C
Q
V
e e
e
e
Q
При построении кривой
6
использовано значение
*
EXP
C
e e
0, 45 МДж/кг.
Взаимное положение кривых
1
и
2
можно интерпретировать как
снижение КПД при увеличении работы взрыва за счет нагревания в
изохорических условиях продуктов основного детонационного раз-
ложения. Такую «закачку» дополнительной энергии в ПВ можно
было бы рассматривать в первом приближении как следствие проте-
кания вторичных реакций с выделением теплоты
Q
e
(например,
сгорания добавок алюминия), если пренебречь влиянием изменения
химического состава реагирующих ПВ на холодные составляющие
давления и внутренней энергии.
Взаимное положение кривых
2
и
3
указывает на то, что снижение
КПД взрыва при наличие вторичных реакций с дополнительным
тепловыделением
Q
e
можно компенсировать, если «на первой ста-