2 / 12
И.Ф. Кобылкин, А.А. Горбатенко
2
вследствие особенностей ее функционирования допускает проникание в
защищаемую броню так называемых лидеров — высокоскоростных
головных участков КС, представляющих серьезную угрозу для
легкобронированной техники [1]. Именно эти обстоятельства в
значительной степени затрудняют использование ДЗ для защиты
легкобронированной техники в том виде, в котором она используется
для защиты тяжелой бронетехники. В связи с этим в последнее
десятилетие появилось достаточной много разработок ДЗ облегченного
типа, позволяющих минимизировать перечисленные недостатки.
Можно выделить два перспективных направления решения этой
проблемы.
Первое направление связано с использованием невзрывной ДЗ на
основе плоских элементов, в которых между металлическими
пластинами вместо ВВ размещается слой инертного или локально
реагирующего с малым энерговыделением материала [1, 3]. Поскольку
функционирование такой ДЗ осуществляется в основном благодаря
кинетической энергии части КС, поглощенной при проникании через
элементы ДЗ (ЭДЗ), она практически не обладает побочным действием.
Второе направление снижения опасности ЭДЗ основано на
использовании в качестве обкладок ЭДЗ пластин из материалов,
разрушающихся при взрыве заряда ВВ на мелкие частицы, не
обладающие существенным ударно-проникающим действием уже на
небольшом расстоянии от устройства ДЗ [4, 5]. Известно много хрупких
(стекло, керамика) и прессованных из порошков материалов, которые
при взрыве разрушаются подобным образом. Воздействие дисперсного
потока на поверхность защищаемого объекта сопровождается
уменьшением амплитуды импульса нагрузки и одновременным увели-
чением ее длительности.
Чтобы обосновать возможность использования рассмотренных
типов ДЗ для противокумулятивной защиты легкобронированной
техники, необходимо сравнить их защищающую способность с
аналогичным параметром традиционной ДЗ, где взрывные ЭДЗ
имеют металлические пластины. Для решения этой задачи в
настоящей статье использовано численное моделирование.
Расчет характеристик КС модельного кумулятивного заряда.
В качестве модельного (тестового) кумулятивного заряда в
настоящей статье использован заряд, эквивалентный кумулятивной
боевой части широко распространенной противотанковой гранаты
ПГ-7Л [6].
Расчет характеристик КС модельного кумулятивного заряда
проводили в двумерной постановке в пакете программ ANSYS
Autodyn. Материал кумулятивной облицовки — медь (уравнение
состояния в форме Ми — Грюнайзена [2]). Прочность материала