6 / 14
В.П. Печников, Р.В. Захаров, А.В. Тарасова
6
Инженерный журнал: наука и инновации
# 11·2017
несовершенств и внутреннего давления на местную устойчивость па-
нели и определяются, как для гладкой оболочки с безразмерной тол-
щиной
:
h
(
)
2,6
3 8
м
м 0,6 2
0, 21
1,8 ,
.
3
+
=
=
+
р
h
p
k
h k
h h p
(16)
Коэффициент
i
k
находится из формулы (13). Следуя работе [8],
коэффициент
η
, учитывающий наличие пластических деформаций в
случае местной потери устойчивости панели, принимаем в виде
к
с
0,5 1 0,5 1 3 .
η =
+ +
с
E
E
E
E
(17)
Здесь, как и для оболочки,
с
,
Е E
и
к
E
— модуль упругости, секущий
и касательный модули диаграммы (
σ − ε
).
Считая критические напряжения местной потери устойчивости
панели равными напряжениям от действующей расчетно-разру-
шающей нагрузки
N
р
и учитывая выражение (7), преобразуем форму-
лу (15) к безразмерному виду
2
2
р
1 м м
2
э
,
η
=
+
п
р
k h
N h H k k
b
(18)
где
э
э
/
=
b b R
— относительная эффективная толщина панели.
Используя уравнение (18), определим эффективную ширину ва-
фельной клетки
э
р
м м
2
1
.
η
=
−
п
р
k h
b R
N
k k
h H
(19)
Общая схема проектирования подкрепленной оболочки состоит в
варьировании комплексов
ϕ
и
ψ
, от которых зависят коэффициен-
ты
H
,
H
1
–H
3
.
Целевой функцией является минимальный вес вафель-
ной оболочки
2
3
2
,
= πρ
G gR LH
где
L
— длина отсека;
ρ
— плотность материала.
Поскольку безразмерная расчетная нагрузка
р
N
считается из-
вестной, из уравнения (14) определяется толщина
h
стенки оболочки.